集氣罩是氣體凈化系統(tǒng)的重要組成部分，用于收集粉塵及污染氣體并將其導(dǎo)人通風(fēng)、凈化系統(tǒng)，防止污染物向生產(chǎn)車間及大氣擴散。集氣罩性能的好壞對整個通風(fēng)、凈化系統(tǒng)的效能及運行成本影響很大。設(shè)計合理的集氣罩可使系統(tǒng)以較小的排風(fēng)量獲得最佳的控制效果。在控制效果相同的前提下，排風(fēng)量越大，則整個凈化系統(tǒng)越龐大，設(shè)備投資、占地面積及運行費用也越大。因此，集氣罩在凈化系統(tǒng)設(shè)計中占有非常重要的位置。

    鋁熔煉爐側(cè)爐口集氣罩的排風(fēng)量，大多按照《供暖通風(fēng)設(shè)計手冊》川(以下簡稱《手冊)))中的傘形罩排風(fēng)量公式計算。近年來，隨著我國鋁工業(yè)的迅猛發(fā)

展，很多企業(yè)開始采用大噸位的熔煉爐及保溫爐，原來的手工加料和扒渣作業(yè)已無法適應(yīng)工藝要求，基本被機械操作所替代，爐口尺寸越來越大。在實際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)《手冊》中的排風(fēng)量計算公式不適合于寬大爐口集氣罩，筆者針對這種情況，在設(shè)計}s噸矩形熔爐口集氣罩時對排風(fēng)量的計算方法進行了一些修改。

1  75 t燃氣熔鋁爐主要參數(shù)

爐子型式:固定式矩形爐;

原料:80%電解原鋁液+20%固體料;

爐子容量:7s t;

爐膛工作溫度:‘i iso℃;

鋁液出爐溫度:700一760℃;

熔化期熔化速率:8 t/h;

燃料:天然氣;

    燃料低發(fā)熱值:4. 18 x 8 096 kJ/ m';

    燃料最大耗量:620 m'/h;

    燒嘴形式:LNOX蓄熱式燒嘴2個;

    電氣控制系紛:采用PLC自動控制，爐膛壓力自動控制，爐壓控制范圍*100 Pa，控制精度土20 Pa(不包括換向時爐壓波動);

    空氣過剩系數(shù):1.05一1.15;

    主煙道煙氣排放溫度:‘250℃;

    熔化期單位能耗:,75 m'/t鋁;

    爐門尺寸:10.5 m(寬)x1.5 m(高);

    加料扒渣方式:加料扒渣車;

    車間環(huán)境溫度:27℃。

2爐口集氣罩排風(fēng)量計算方法

    鋁熔煉爐側(cè)爐口集氣罩排風(fēng)量，通常采用《供暖通風(fēng)設(shè)計手冊》中的有關(guān)公式進行計算，簡述如下。

以上各式中p,為爐口的流量系數(shù)，取o.7s;o尸為爐

內(nèi)余壓，取100 Pa;p為煙氣密度，當(dāng)煙氣溫度取爐膛溫度時}P二1. 293 x 273/( T + 273)二0. 248 kg/m' ; do為爐口當(dāng)量直徑，d。二2abl( a + b ) , a二10. s m,b二1.s m(分別為爐口的寬度和高度);a為氣流紊流系數(shù)，取o.l;y=y/do,y為排風(fēng)罩口至爐口軸線的距離，y二b +0. 12s m(按工藝要求定);Ar為阿基米德數(shù);g

=9. 81 m/sZ，重力加速度;To為爐內(nèi)絕對溫度/K; T}為周圍空氣絕對溫度/K;。為由爐口噴出的煙氣速度/m"s-';bo=b/2,b為爐口的高度/m}

    利用上述公式和數(shù)據(jù)計算出75 t鋁熔煉爐集氣罩最小伸出長度l二二+b, = 8. 98 m ;爐口排出的起始煙氣量L=a}b}v=1 149 984 m'/h，當(dāng)煙氣溫度T=1 150℃時，煙氣的質(zhì)量為Ge = pL = 285 265 kg/h o    為避免集氣罩過熱，必須吸入周圍空氣，使溫度降低到250 }C o假定空氣溫度為27℃，混人的空氣

量Ge =1 151 293 kg/h。因此，集氣罩總風(fēng)量為Go=GB + G} = 1 436 558 kg/h = 212 8451 m'/h，罩口平均風(fēng)速。，= 6. 4 m/s o

    當(dāng)空氣過剩系數(shù)。=I時}2} , 1 m，天然氣燃燒產(chǎn)生的煙氣量為10.5 m'。熔煉爐燃料(天然氣)最大耗量為620 m'/h，所產(chǎn)生的最大煙氣量為L = 6 510

m'/ho    從以上計算結(jié)果可以看出，按《手冊》計算出的爐口集氣罩的煙氣排放量遠遠大于實際產(chǎn)生的煙氣量，計算結(jié)果嚴重失真。

3.1爐內(nèi)余壓

    爐內(nèi)余壓是煙氣流出的動力。按照上述計算，爐內(nèi)余壓為100 Pa時，煙氣由爐口噴出的速度為21. 3m/s;進人罩口時，射流軸線至爐壁的距離為6. 65 m,

爐口排出的起始煙氣量為2 l28 451 m'/h，遠遠大于熔煉時燃燒所產(chǎn)生的最大煙氣量6 510 m'/h，更何況爐門開啟時，燒嘴已停止工作。即使將爐內(nèi)余壓調(diào)整為0. 5 Pa，按上述公式計算的爐口噴出速度達1.31 m/s,進人罩口時射流軸線至爐壁的距離為0.88 m,爐口排出的起始煙氣量為91 783 m'/h，也遠大于燃料燃燒所產(chǎn)生的最大煙氣量。爐門開啟時，爐膛大面積與大氣相通，爐內(nèi)壓力應(yīng)接近于零。如將爐內(nèi)壓力調(diào)為零，本計算方法也就失去前提，爐內(nèi)煙氣也就失去動力，不會向外流出，而實際情況是爐內(nèi)煙氣向外流出。因此判斷，即使?fàn)t內(nèi)余壓確定不當(dāng)，最多也只能分擔(dān)計算結(jié)果失真的部分原因。

3. 2爐口當(dāng)量直徑

    筆者曾對寬大爐口煙氣(爐內(nèi)產(chǎn)生大量黑煙時)進行了仔細觀察，發(fā)現(xiàn)煙氣確實是由爐內(nèi)向外流出，但并非滿口流，僅占爐口高度的1乃一1/2(上半部)，

出流面積也僅占爐口面積的1/3一1/2。通過簡單的模擬試驗，發(fā)現(xiàn)爐口下半部不僅不向外流出煙氣，爐外空氣反而流向爐內(nèi)。因此判斷，按照爐口當(dāng)量直徑

計算出流面積必將導(dǎo)致計算結(jié)果失真。

3. 3爐口壓力分布

    由以上分析聯(lián)想到熱壓作用下車間自然通風(fēng)的概念，爐門開啟時的爐膛就如同一個散熱強度很大的側(cè)開大窗的車間。在爐內(nèi)煙氣產(chǎn)生量不很大的情況

下，爐口處壓力分布應(yīng)如圖3所示?？梢钥闯?，空氣由爐口下半部流人爐膛，在爐內(nèi)被加熱后隨同爐內(nèi)產(chǎn)生的煙氣由爐口上半部流出，煙氣流動的動力并非爐

膛壓力，流出煙氣溫度也不是爐膛溫度，煙氣流出面積更不能按照爐口當(dāng)量直徑來確定。如仍按照《手冊》所提供的方法進行計算，就必須調(diào)整爐內(nèi)計算壓

力、煙氣溫度及煙氣流出面積，但爐內(nèi)計算壓力和煙氣溫度無法確定。

4計算方法的修正

    根據(jù)距有害物源距離的不同，集氣罩可分為低懸罩和高懸罩，小于1 m的為低懸罩，大于1 m的為高懸罩。75 t熔鋁爐的2個相向?qū)ΨQ的寬大爐門合流煙氣的流動規(guī)律(圖4)與低懸罩(圖5)相似(除熱源位置不同外)，因此實際設(shè)計時，筆者改用《手冊》中低懸罩與爐口傘形罩相結(jié)合的計算方法，罩寬度按爐門高度考慮。

    經(jīng)計算，低懸罩的排風(fēng)量為95 022 m'/h;罩口平均風(fēng)速為1.357 8 m/so爐口傘形罩排風(fēng)量為低懸罩排風(fēng)量的一半，即單個爐口傘形罩的排風(fēng)量為47 516

m'/ho    公式(5)沒有考慮爐膛排煙溫度。煙氣溫度，可以根據(jù)由(5)式計算出的排風(fēng)量，再按熱壓的計算公式計算空氣經(jīng)爐膛后的溫度及產(chǎn)生的熱壓，最后按爐口傘形罩的方法計算出流壓力及速度等。注意，此時出流面積僅為爐口卜半部的面積。

    經(jīng)計算，爐膛排氣溫度為503.6 K(230.6℃);爐膛排煙余壓△尸為1. 7 Pa;罩口至爐口軸線的距離Y為0. 5 m;進人罩口時射流軸線至爐壁的距離x為0. 93 m;煙氣由爐口噴出速度。為1. 68 m/s;罩口最小伸出長度L為1. 52 m;考慮吸人周圍空氣，罩內(nèi)煙氣溫度按爐膛排出溫度(攝氏度)的0. 8倍計，排煙罩總風(fēng)量43 035 kg/h(55 777 m'/h);罩口平均風(fēng)速:，為0. 9 m/s。筆者在實際工程設(shè)計中按此計算結(jié)果選用設(shè)備，實際使用效果良好。